Скачать .docx  

Курсовая работа: Курсовая работа: Проектирование систем вентиляции и отопления промышленного здания

МИНИСТЕРСТВО ПУТЕЙ СООБЩЕНИЯ РФ

МОСКОВСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ

ПУТЕЙ СООБЩЕНИЯ (МИИТ)

Кафедра: «Теплоэнергетика железнодорожного транспорта»

Курсовой проект

по дисциплине «Отопление и вентиляция»

на тему

«Проектирование систем вентиляции и отопления

промышленного здания»

Выполнил:

студент гр. ТЭН-412

Гришина А.И.

Проверил:

доцент

Горячкин Н.Б.

Москва-200 8

Спроектировать системы отопления производственного здания

1. Размеры в метрах

2. Материал ограждений железобетон

3. Интенсивность труда Cn- спокойная

Л- лёгкая

Ст- средней тяжести

4. Оринтация фасада В- восток

Ю- юг

З- запад

С- север

Фамилия Здание Цех
место

Ориент.

Инт.тр. N чел.
9 Гришина Анастасия Игоревна Казань С Л 15
Фамилия а ,м в ,м t , C М , мг/с
6 Горявин Алексей Леонидович 1,1 1 65 65

Наружные условия.

Параметры наружного воздуха для жилых, общественных, административно-бытовых и производственных помещений следует принимать:

Параметры А - для систем вентиляции, воздушного душирования и кондиционирования третьего класса для теплого периода года;

Параметры Б - для систем отопления, вентиляции, воздушного душирования и кондиционирования для холодного периода года и для систем кондиционирования первого класса для теплого периода года. Для систем кондиционирования второго класса следует принимать температуру наружного воздуха для теплого периода года на 2 °С и удельную энтальпию на 2 кДж/кг ниже установленных для параметров Б.

Строительные конструкции внешних ограждений отапливаемых жилых и общественных зданий должны отвечать требованиям : прочности и устойчивости, огнестойкости и долговечности, архитектурного оформления и экономичности, а также теплотехническим нормам. Ограждающие конструкции выбирают в зависимости от физических свойств материала, конструктивного решения, температурно-влажностного режима воздуха в здании и климатических характеристик района строительства в соответствии с нормами сопротивления теплопередаче, паро- и воздухопроницанию.


Проектирование системы отопления включает в себя : расчет поверхности нагревательных приборов, гидравлический расчет циркуляционных колец системы, выбор запорно-регулирующей арматуры, насосов системы воздухоудаления, конструктивное исполнение отдельных узлов системы отопления.

Санитарно-гигиенические требований ограничивают : понижение температуры tв.пов. на внутренней поверхности ограждений значением допустимой температуры . Температура должна быть такой, чтобы человек не испытывал интенсивного радиационного охлаждения. Исключается и конденсация водяных паров на ограждениях, т.е. tв.пов > tтр. (температура точки росы воздуха в помещении).

Внутренние условия.

Обслуживаемая зона помещения (зона обитания) — пространство в помещении, ограниченное плоскостями, параллельными полу и стенам: на высоте 0,1 и 2,0 м над уровнем пола (но не ближе чем 1 м от потолка при потолочном отоплении), на расстоянии 0,5 м от внутренних поверхностей наружных и внутренних стен, окон и отопительных приборов.

Помещение с постоянным пребыванием людей — помещение, в котором люди находятся не менее 2 ч непрерывно или 6 ч суммарно в течение суток.

Микроклимат помещения — состояние внутренней среды помещения, оказывающее воздействие на человека, характеризуемое показателями температуры воздуха и ограждающих конструкций, влажностью и подвижностью воздуха.

Оптимальные параметры микроклимата — сочетание значений показателей микроклимата, которые при длительном и систематическом воздействии на человека обеспечивают нормальное тепловое состояние организма при минимальном напряжении механизмов терморегуляции и ощущение комфорта не менее чем у 80 % людей, находящихся в помещении.

Допустимые параметры микроклимата — сочетания значений показателей микроклимата, которые при длительном и систематическом воздействии на человека могут вызвать общее и локальное ощущение дискомфорта, ухудшение самочувствия и понижение работоспособности при усиленном напряжении механизмов Терморегуляции не вызывают повреждений или ухудшения состояния здоровья.

Классификация помещений

Помещения 1 категории — помещения, в которых люди в положении лежа или сидя находятся в состоянии покоя и отдыха.

Помещения 2 категории — помещения, в которых люди заняты умственным трудом, учебой.

Помещения За категории — помещения с массовым пребыванием людей, в которых люди находятся преимущественно в положении сидя без уличной одежды.

Помещения 36 категории — помещения с массовым пребыванием людей, в которых люди находятся преимущественно в положении сидя в уличной одежде.

Помещения Зв категории — помещения с массовым пребыванием людей, в которых люди находятся преимущественно в положении стоя без уличной одежды.

Помещения 4 категории — помещения для занятий подвижными видами спорта.

Помещения 5 категории — помещения, в которых люди находятся в полураздетом виде (раздевалки, процедурные кабинеты, кабинеты врачей и т.п.).

Помещения 6 категории — помещения с временным пребыванием людей (вестибюли, гардеробные, коридоры, лестницы, санузлы, курительные, кладовые).

Параметры микроклимата

1В помещениях жилых и общественных зданий следует обеспечивать оптимальные или допустимые нормы микроклимата в обслуживаемой зоне.

2Требуемые параметры микроклимата: оптимальные, допустимые или их сочетания — следует устанавливать в нормативных документах в зависимости от назначения помещения и периода года.

3 Параметры, характеризующие микроклимат помещений:

- температура воздуха;

- скорость движения воздуха;

- относительная влажность воздуха; результирующая температура помещения;

- локальная асимметрия результирующей температуры.

Тепловые потери помещения.

Влажностный режим помещений зданий и сооружений в зимний период в зависимости от относительной влажности и температуры внутреннего воздуха следует устанавливать по табл. 1 [4]. Зоны влажности территории СССР следует принимать по при л. 1* [4].

Условия эксплуатации ограждающих конструкций в зависимости от влажностного режима помещений и зон влажности района строительства следует устанавливать по прил. 2 [4].

Сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций

Приведенное сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций Ro следует принимать в соответствии с заданием на проектирование, но не менее требуемых значений,, определяемых исходя из санитарно-гигиенических и комфортных условий и условий энергосбережения — табл. 16* [4].

Требуемое сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций (за исключением светопрозрачных), отвечающих санитарно-гигиеническим и комфортным условиям, определяют по формуле

где - коэффициент, принимаемый в зависимости от положения наружной поверхности ограждающих конструкций по отношению к наружному воздуху по табл. 3* [4];

t в - расчетная температура внутреннего воздуха, °С, берется из табл3;

t н.р - расчетная зимняя температура наружного воздуха, °С, равная средней температуре наиболее холодной пятидневки обеспеченностью 0,92 (табл. 1.);

D t нор - нормативный температурный перепад между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности ограждающей конструкции;

R в - сопротивление теплопередаче внутренних поверхностей наружных ограждений,

R в =0,1149 м2 К/Вт;

Для стен цеха:

2 К/Вт

D t нор =20 – 12 = 8 0 С;

Дальнейший расчет требуемого сопротивления теплопередаче ограждающих конструкций сведен в таблицу:

стены

помещения

Влажностный режим

помещения

Средняя температура, ºС Т-ра точки росы,ºС D t нор ,ºС
цех сухой 20 0,74 12 8
кабинетов сухой 20 0,46 7 13
раздевалки сухой 21 0,468 8 13
душевых мокрый 25 1,637 21 4
лестницы сухой 17 0,626 8 9
сан. узел сухой 17 0,804 10 7

Выбор тепловой изоляции для стен:

Величина сопротивления теплопередаче принятой конструкции:

, ;

где - сумма сопротивлений конструктивных слоёв, ;

, ;

;

Температура внутренней поверхности ограждений:

Для стен цеха: .

железобетон d=0,4м lж.б. =1,92 Вт/м2 К

гипсокартон (1 листа 0,01м) d=0,01 м lг.к. =0,36 Вт/м2 К

ППУ d=0,02 м lППУ = 0,05 Вт/м2 К

.

- условие выполняется

.

Конденсация водяных паров происходить не будет.

Требуемое сопротивление теплопередачедверей и ворот должно быть не менее стен зданий и сооружений, определенного выше при расчетной зимней температуре наружного воздуха, равной средней температуре наиболее холодной пятидневки обеспеченностью 0,92. Требуемое сопротивление теплопередачи для окон находится из условия отсутствия конденсации влаги на внутренних поверхностях.

Для верности расчета необходимо, чтобы

Конденсация водяных паров происходить не будет, если выполняется условие

Дальнейший расчет сопротивления ограждающих конструкций сведен в таблицу:


Наимен. помещения Влажностный режим Структура Материал δ, м λ, Вт/м²С R

R0 ,

м²С/Вт

цех сухой Опорная конструкция ж/б 0,4 1,92 0,208 0,8 0,609
Наружная изоляция ППУ 0,02 0,05 0,4
Внутренняя отделка гипсокартон 0,01 0,36 0,06
кабинет сухой Опорная конструкция ж/б 0,4 1,92 0,208 1,032 0,46
Наружная изоляция ППУ 0,03 0,05 0,6
Внутренняя отделка гипсокартон 2*0,01 0,36 0,06
раздевалка сухой Опорная конструкция ж/б 0,4 1,92 0,208 1,297 0,468
Наружная изоляция ППУ 0,04 0,05 0,8
Внутренняя отделка дек.плитка 0,01 0,08 0,125
душ мокрый Опорная конструкция ж/б 0,4 1,92 0,208 1,829 1,637
Наружная изоляция ППУ 0,06 0,05 1
Внутренняя изоляция минераловата 0,01 0,076 0,132
Внутренняя отделка дек.плитка 0,01 0,08 0,125
лестница сухой Опорная конструкция ж/б 0,4 1,92 0,208 1,297 0,626
Наружная изоляция ППУ 0,04 0,05 0,8
Внутренняя отделка дек.плитка 0,01 0,08 0,125
сан.узел сухой Опорная конструкция ж/б 0,4 1,92 0,208 1,297 0,804
Наружная изоляция ППУ 0,04 0,05 0,8
Внутренняя отделка дек.плитка 0,01 0,08 0,125

Тепловые потери помещений.

Q пот = Q огр + Q инф + Q мат + Q тех + Q вент

Теплопотери через ограждения помещений:

Основные и добавочные потери теплоты следует определять суммируя потери теплоты через отдельные ограждающие конструкции Q, Вт для помещений по формуле:

где А — расчетная площадь ограждающей конструкции, м2 ;
R — сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции, м2 × С/Вт. Сопротивление теплопередаче конструкции следует определять по СНиП II-3-7** (кроме полов на грунте); для полов на грунте — в соответствии с п. 3 настоящего приложения, принимая R = RC , для неутепленных полое и R = Rh для утепленных;

tp

расчетная температура воздуха, °С, в помещении с учетом повышения ее в зависимости от высоты для помещений высотой более 4 м;

texp расчетная температура наружного воздуха для холодного периода года при расчете потерь теплоты через наружные ограждения или температура воздуха более холодного помещения—при расчете потерь теплоты через внутренние ограждения;
b добавочные потери теплоты в долях от основных потерь, определяемые в соответствии с п. 2 настоящего приложения;
п — коэффициент, принимаемый в зависимости от положения наружной поверхности ограждающих конструкций по отношению к наружному воздуху по СНиП II-3-79**.

2.* Добавочные потери теплоты b через ограждающие конструкции следует принимать в долях от основных потерь:

а) в помещениях любого назначения через наружные вертикальные и наклонные (вертикальная проекция) стены, двери и окна, обращенные на север, восток, северо-восток и северо-запад в размере 0,1, на юго-восток и запад— в размере 0,05; в угловых помещениях дополнительно — по 0,05 на каждую стену, дверь и окно, если одно из ограждений обращено на север, восток, северо-восток и северо-запад и 0,1 —в других случаях;

б) в помещениях, разрабатываемых для типового проектирования, через стены, двери и окна, обращенные на любую из сторон света, в размере 0,08 при одной наружной стене и 0,13 для угловых помещений (кроме жилых), а во всех жилых помещениях — 0,13;

а) через необогреваемые полы первого этажа над холодными подпольями зданий в местностях с расчетной температурой наружного воздуха минус 40°С и ниже (параметры Б) — в размере 0,05;

г) через наружные двери, не оборудованные воздушными или воздушно-тепловыми завесами, при высоте зданий H , м, от средней планировочной отметки земли до верха карниза, центра вытяжных отверстий фонаря или устья шахты в размере:

0,2 H для тройных дверей с двумя тамбурами между ними;

0,27 H — для двойных дверей с тамбурами между ними;

0,34 H —для двойных дверей без тамбура;

0,22 H —для одинарных дверей;

д) через наружные ворота, не оборудованные воздушными и воздушно-тепловыми завесами, — в размере 3 при отсутствии тамбура и в размере 1 — при наличии тамбура у ворот.

Примечание Для летних и запасных наружных дверей и ворот добавочные потери теплоты по подпунктам "г" и "д" не следует учитывать.

Расчет сопротивления ограждающих конструкций сведен в таблицу:


№ помещения Название помещения

Внутренняя температура

Характеристика ограждающих конструкций п

Наружная температура

Добавки

Потери через огр.

Конструкции

Общие потери
наименование ориентация размер площадь

Сопротивл.

теплопередач

Ro

β1 прочие Σβ+1
а b F Оогр QΣ огр
°с м м м2 2 *°С)/Вт °С Вт Вт
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 13 14 15 16 17

101

цех

20

Окно 1*2шт С 2 2,5 5*2=10 0.54 1 -32 0,1 0.05 1,15 1107,407

27487,06

Окно 2*2шт С 2 2,5 5*2=10 0.54 1 -32 0,1 0,05 1,15 1107,407
НС1 С 8 9,5 76 0,789 1 -32 0,1 0.075 1,175 5885,425
Окно 3*2шт В 2 2,5 5*2=10 0.54 1 -32 0,1 0.05 1,15 1107,407
Окно 4*2шт В 2 2,5 5*2=10 0.54 1 -32 0,1 0,05 1,15 1107,407
НД В 2 2,5 5 0,562 1 -32 0,1 0,05 1,15 532,0285
НС 2 В 12 9,4 112,8 0,789 1 -32 0,1 0,075 1,175 8735,209
Окно 5*2шт Ю 2 2,5 5*2=10 0,54 1 -32 0,05 0,05 1,1 1059,259
Окно 6*2шт Ю 2 2,5 5*2=10 0,54 1 -32 0,05 0,05 1,1 1059,259
НСЗ Ю 8 9,5 76 0,789 1 -32 0,05 0,075 1,125 5634,981
ВД 0 2 2,5 5 0.323 1 17 - - 1 46,43963
ВС1 0 4 9,4 37,6 0,538 1 17 0 0 1 209,6654
ВС2 0 6 9,4 56,4 0,538 1 21 0 0 1 -104,833

102

кабинет

20

окно 1 Ю 2 2,5 5 0,54 1 -32 0,05 0,05 1,1 529,6296

1864,23

НС Ю 4 4,5 18 0,789 1 -32 0,05 0.075 1,125 1334,601

103

раздевалка

21

окно С 2 2,5 5 0,54 1 -32 0,1 0,05 1,15 564,3519

1954,252

НС С 4 4,5 18 0,853 1 -32 0,1 0,05 1,15 1286,166
ВД1 З 1 2,5 2,5 0,451 1 17 0,05 0,05 1,1 24,39024
ВС1 Ю 4 4,5 18 0,751 1 17 0 0 1 95,87217
ВД2 Ю 1 2,5 2,5 0,605 1 25 - - 1 -16,5289

104

лестница

17

НД З 2 2,5 5 0,562 1 -32 0,1 0,075 1,175 512,2331 2259,885
НС1 З 4 4,5 18 1,133 1 -32 0,05 0,07 1,12 871,88
НС2 Ю 4 4,5 18 1,133 1 -32 0,05 0,075 1,125 875,7723

105

су.

17

НС2 З 3 4,5 13,5 1,133 1 -32 0,1 0,075 1,175 686,0216

600,4093

ВС1 Ю 2 4,5 9 0,841 1 25 - - 1 -85,6124

106

душевая

25

Окно С 2 2,5 5 0,54 1 -32 0,1 0,05 1,15 606,9444

1458,858

НС С 4 4,5 18 1,385 1 -32 0,1 0,05 1,15 851,9134

Тоже самое что и на 1 этаже-только без учета Цеха

№ помещения Название помещения

Внутренняя температура

Характеристика ограждающих конструкций п

Наружная температура

Добавки

Потери через огр.

Конструкции

Общие потери
наименование Ориентация размер площадь

Сопротивл.

теплопередач

Ro

β1 прочие Σβ+1
а b F Оогр QΣ огр
°с м м м2 2 *°С)/Вт °С Вт Вт
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 13 14 15 16 17

101

кабинет

20

окно 1 Ю 2 2,5 5 0,54 1 -32 0,05 0,05 1,1 529,6296

1864,23

НС Ю 4 4,5 18 0,789 1 -32 0,05 0.075 1,125 1334,601

102

раздевалка

21

окно С 2 2,5 5 0,54 1 -32 0,1 0,05 1,15 564,3519

1954,252

НС С 4 4,5 18 0,853 1 -32 0,1 0,05 1,15 1286,166
ВД1 З 1 2,5 2,5 0,451 1 17 0,05 0,05 1,1 24,39024
ВС1 Ю 4 4,5 18 0,751 1 17 0 0 1 95,87217
ВД2 Ю 1 2,5 2,5 0,605 1 25 - - 1 -16,5289

103

лестница

17

НД З 2 2,5 5 0,562 1 -32 0,1 0,075 1,175 512,2331

2259,885

НС1 З 4 4,5 18 1,133 1 -32 0,05 0,07 1,12 871,88
НС2 Ю 4 4,5 18 1,133 1 -32 0,05 0,075 1,125 875,7723

104

су.

17

НС2 З 3 4,5 13,5 1,133 1 -32 0,1 0,075 1,175 686,0216

600,4093

ВС1 Ю 2 4,5 9 0,841 1 25 - - 1 -85,6124

105

душевая

25

Окно С 2 2,5 5 0,54 1 -32 0,1 0,05 1,15 606,9444

1458,858

НС С 4 4,5 18 1,385 1 -32 0,1 0,05 1,15 851,9134

Определение теплопотерь через полы.

Сопротивление теплопередачи для неутепленных полов на грунте и стен, расположенных ниже уровня земли, с коэффициентом теплопроводности λ > 1,2 Вт/(м2 -°С) по зонам шириной 2 м, параллельным наружным стенам, принимая Rc , м2 -°С /Вт, равным:

I зона – R=2,15 м2 К/Вт

II зона – R=4,3м2 К/Вт

III зона – R=8,6 м2 К/Вт

IV зона – R = 14,2 м2 К/Вт

На полу уложены железобетонные плиты

(l=6 м, b=0,82,0 м, δ=0,4 м, R=1,0 м2 с/Вт)

на воздушной прослойке δ=100 мм;

ж.б. плита δ = 0,4 м, λ = 1,5 Вт /м2 К;

воздушная прослойка δ = 0,1 м, R = 4,35 м2 К/Вт;

грунт λ = 2,33 Вт /м2 К ;

Для пола ИТП:

Для подвальных стен ИТП:

Rж.б. плиты =м2 К/Вт

наимен. помещения Площадь зоны, м² термич. сопротивления зон Qпол, Вт
I II III IV RI RII RIII R IV
ИТП 56 56 56 52,5 2,15 4,3 8,6 14,2 3698,041
кабинет 8 ,8 8,8 8,8 10 2,15 4,3 8,6 14,2 620,2326
раздевалка 8,8 8,8 8,8 18 2,15 4,3 8,6 14,2 799,03
душ 14,2 14,2 14,2 3,75 2,15 4,3 8,6 14,2 723,9989
сан.узел 6 6 6 8,7 2,15 4,3 8,6 14,2 464,9439
коридор 4,2 4,2 4,2 17,2 2,15 4,3 8,6 14,2 573,7655
лестница 16,4 16,4 16,4 6,25 2,15 4,3 8,6 14,2 879,057

Теплопотери через крышу:

Q =(1/ R ) × F × D t × n

гидроизоляция d = 0,02 м , l =0,6 Вт/м2 К

шлакобетонd = 0,15 м , l = 0,7 Вт/м2 К

ж.б. плита d = 0,25 м , l =1,5 Вт/м2 К

R кр = R н + å( d i / l i )+ R в

R кр =(0,02/0,6)+(0,15/0,7)+(0,25+1,5)+0,114+0,05 = 0,578;

R н =0,05 м2 К/Вт

R в =0,114 м2 К/Вт

n = 0.75 – для бесчердачной крыши

Для крыши цеха:

Q = (1/0,578) ×96×(20-(-32))×0,75= 6477,51 Вт ;


Наимен. помещения Площадь, м² (tв - tн), °С Rкр n Qкр, Вт
Цех 96 52 0,578 0,75 6477,51
Кабинет 16 52 0,578 0,75 1079,58
раздевалка 24 53 0,578 0,75 1650,52
Душ 12 57 0,578 0,75 887,543
Лестница 16 49 0,578 0,75 1017,3
сан.узел 12 49 0,578 0,75 762,976
Коридор 16 50 0,578 0,75 1038,06

12913,5

Сопротивление воздухопроницанию ограждающих конструкций

Сопротивление воздухопроницанию ограждающих конструкций, за исключением заполнений световых проемов (окон, балконных дверей и фонарей), зданий и сооружений RH должно быть не менее требуемого сопротивления воздухопроницанию м2 чПа/кг, определяемого по формуле:

где ∆р — разность давлений воздуха на наружной и внутренней поверхностях ограждающих конструкций, Па;

GH — нормативная воздухопроницаемость ограждающих конструкций, кг/(м2 ч).

Разность давлений воздуха на наружной и внутренней поверхностях ограждающих конструкций ∆р, Па, следует определять по формуле:

,

где Н — высота здания (от поверхности земли до верха карниза), м;

g Н , g В — удельный вес соответственно наружного и внутреннего воздуха, Н/м3 , определяемый по формуле:

g =

здесь t - температура воздуха: внутреннего (для определения g В ), наружного (для определения g н );

v — максимальная из средних скоростей ветра по румбам за январь, повторяемость которых составляет 16 % и более, принимаемая согласно [1].

Нормативную воздухопроницаемость GH , кг/(м2 ч), ограждающих конструкций зданий и сооружений следует принимать по табл. 12* [4].

Сопротивление воздухопроницанию многослойной ограждающей конструкции Па/кг, следует определять по формуле

где- сопротивления воздухопроницанию отдельных слоев ограждающей конструкции, м2 • ч • Па/кг, принимаемые по прил. 9* [4].

Rстены=4Rжб+Rппу+Rгипсокарт.=4*19620+2*79+10*0,12=78638 м2 • ч • Па/кг

Rкрыши=4Rжб+Rшлакобетон+Rгидроизол.=4*19620+0,3+∞(воздухонепрониц.)= ∞ м2 • ч • Па/кг

Сопротивление воздухопроницанию окон и балконных дверей жилых и общественных зданий, а также окон и фонарей производственных зданий RH должно быть не менее требуемого сопротивления воздухопроницанию RН тр , м2 • ч/кг, определяемого по формуле


— разность давления воздуха, при которой определяется сопротивление воздухопроницанию

Результаты расчетов требуемого сопротивления воздухопроницанию заносим в таблицу. Для окон реальное сопротивление воздухопроницанию берется из [10].


Требуемое сопротивление воздухопроницанию ограждающих конструкций.

Конструкция

Помещение

tНАР , t ВН Н V ∆р GH RИ тр Rn
°С Н/м3 °С Н/м3 м м/с Па кг/(м2 *ч) 2 *ч*Па)/кг 2 *ч*Па)/кг
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12
наружные стены цех -32 14,37 20 11,82 10 5,7 28,03 1 28,03 78638
кабинет -32 14,37 20 11,82 10 5,7 28,03 0,5 56,06 78638
раздевалка -32 14,37 21 11,78 10 5,7 28,25 0,5 56,50 78234
лестница -32 14,37 17 11,94 10 5,7 27,37 0,5 54,74 78234
душевая -32 14,37 25 11,62 10 5,7 29,13 0,5 58,26 78247
крыша цех -32 14,37 20 11,82 10 5,7 28,03 1 28,03
кабинет -32 14,37 20 11,82 10 5,7 28,03 0,5 56,06
раздевалка -32 14,37 21 11,78 10 5,7 28,25 0,5 56,50
су. -32 14,37 17 11,94 10 5,7 27,37 0,5 54,74
лестница -32 14,37 17 11,94 10 5,7 27,37 0,5 54,74
душевая -32 14,37 25 11,62 10 5,7 29,13 0,5 58,26
коридор -32 14,37 17 11,94 10 5,7 27,37 0,5 54,74
окна цех -32 14,37 20 11,82 10 5,7 28,03 8 3,50 0,44
кабинет -32 14,37 20 11,82 10 5,7 28,03 6 4,67 0,44
раздевалка -32 14,37 21 11,78 10 5,7 28,25 6 4,71 0,44
душевая -32 14,37 25 11,62 10 5,7 29,13 6 4,86 0,44
лестница -32 14,37 17 11,94 10 5,7 27,37 6 4,56 0,44
двери цех -32 14,37 22 11,74 10 5,7 28,47 8 3,56 0,272
лестница -32 14,37 17 11,94 10 5,7 27,37 6 4,56 0,349

Расход теплоты на нагревание инфильтрующегося наружного воздуха через ограждающие конструкции помещений

Расход теплоты Qi , Вт, на нагревание инфильтрующегося воздуха следует определять по формуле

Qi = 0,28 S Gi c(tp - ti )k ,(1)

где Gi расход инфильтрующегося воздуха, кг/ч, через ограждающие конструкции помещения, определяемый в соответствии с п. 3 настоящего приложения;
с — удельная теплоемкость воздуха, равная 1 кДж/(кг×°С);
tp , ti расчетные температуры воздуха, °С, соответственно в помещении (средняя с учетом повышения для помещений высотой более 4 м) и наружного воздуха в холодный период года (параметры Б);
k коэффициент учета влияния встречного теплового потока в конструкциях, равный 0,7 для стыков панелей стен и окон с тройными переплетами, 0,8 для окон и балконных дверей с раздельными переплетами и1,0 — для одинарных окон, окон и балконных дверей со спаренными переплетами и открытых проемов.

Расход инфильтрующегося воздуха в помещении Gi , кг/ч, через неплотности наружных ограждений следует определять по формуле:

Gi = 0,216 S A1 D pi 0,67 /Ru + S A2 GH ( D pi / D p1 )0,67

где A1 , A2 площади наружных ограждающих конструкций, м2 , соответственно световых проемов (окон, балконных дверей, фонарей) и других ограждений;
D pi , D p1 расчетная разность между давлениями на наружной и внутренней поверхностях ограждающих конструкций соответственно на расчетном этаже при D p 1 = 10 Па;
Ru сопротивление воздухопроницанию, м2 ×ч×Па/кг, принимаемое по СНиП II-3-79**;
GH нормативная воздухопроницаемость наружных ограждающих конструкций, кг/(м2 ×ч), принимаемая по СНиП II-3-79**;
l длина стыков стеновых панелей, м.

Расчетная разность давлений D pi , определяется по формуле

D pi =g [(H - hi ) (p н – p в ) + 0,5 pi v2 (ce,n - ce,p ) kl - pint ]

где Н — высота здания, м, от уровня средней планировочной отметки земли до верха карниза, центра вытяжных отверстий фонаря или устья шахты;

h — расчетная высота, м, от уровня земли до верха окон, балконных дверей, дверей, ворот, проемов или до оси горизонтальных и середины вертикальных стыков стеновых панелей;

g i , g p — удельный вес, Н/м, соответственно наружного воздуха и воздуха в помещении, определяемый по формуле

g =

pi плотность наружного воздуха, кг/м3 ;
v — скорость ветра, м/с, принимаемая по обязательному приложению 8 и в соответствии с п.3.2;
ce,n , ce,p аэродинамические коэффициенты соответственно для наветренной и подветренной поверхностей ограждений здания, принимаемые по СНиП 2.01.07-85;
kl коэффициент учета изменения скоростного давления ветра в зависимости от высоты здания, принимаемый по СНиП 2.01.07-85;
pint условно-постоянное давление воздуха в здании, Па.

Примечания: 1. Максимальный расход теплоты на нагревание наружного воздуха следует учитывать для каждого помещения при наиболее неблагоприятном для него направлением ветра. При расчете тепловой нагрузки здания с автоматическим регулированием расход теплоты на инфильтрацию следует принимать при наиболее неблагоприятном направлении ветра для всего здания.

Находим расчетную разность давлений и результаты заносим в таблицу. Потери теплоты на нагрев инфильтрационного воздуха и заносим в последующую таблицу.

Расчетная разность давлений.

№ пом-я

Помещение

Конструк. tНАР , Ун t ВН Ув Н h V ρН Се.р Се.п. k ∆р
°С Н/м3 °С Н/м3 м м м/с кг/м3 Па
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15
101 цех окно -32 14,37 20 11,82 10 3,5 5,7 1,479 -0,6 0,8 0,72 36,093
дверь 2,5 38,663
стена 9,8 33,009
102 кабинет окно -32 14,37 20 11,82 10 3,5 5,7 1,479 -0,6 0,8 0,72 35,5795
стена 4,7 32,5903
103 раздевалка окно -32 14,37 21 11,78 10 3,5 5,7 1,479 -0,6 0,8 0,72 35,8395
стена 4,7 32,8023
104 лестница дверь -32 14,37 17 11,94 10 2,5 5,7

1,479

-0,6

0,8

0,72

37,1555
стена 4,7 31,9437

105

душевая окно -32 14,37 25 11,62 10 3,5 5,7 1,479 -0,6 0,8 0,72 36,8665
стена 4,7 33,6397
202 кабинет окно -32 14,37 20 11,82 10 8,4 5,7 1,479 -0,6 0,8 0,72 23,3736
стена 9,8 19,8862
203

раздевалка

окно

-32

14,37

21

11,78 10 8,4 5,7 1,479 -0,6 0,8 0,72 23,4376
стена 9,8 19,8942
204 лестница окно -32 14,37 17 11,94 10 8,4 5,7

1,479

-0,6

0,8

0,72

23,1784
стена 9,8 19,8618

205

душевая окно -32 14,37 25 11,62 10 8,4 5,7 1,479 -0,6 0,8 0,72 23,6904
стена 9,8 19,9258

Потери на нагрев инфильтрационного воздуха по 1 этажу

№ помещения Название помещения

Внутренняя температура

Характеристика ограждающих конструкций k

Наружная температура

GH

Δp

Расход воздуха

Потери теплоты за счет инф.

Общие потери
наименование размер площадь

Сопротивл.

теплопередач

а b F Оинф QΣ инф
°с

м

м м2 2 *°С)/Вт °С Вт Вт
1 2 3 4

5

7 8 9 10 11 13 14 15 16 17

101

цех

20

окно 1 2 2,5 5 0.44 0,7 -32 - 36,093 27,13 281,83 3063,711
окно 2 2 2,5 5 0.44 0,7 -32 - 36,093 27,13 281,83
НС1 8 4,5 36 79521,6 1 -32 - 33,009 0.001 0,015
окно 3 2 2,5 5 0.44 0,7 -32 - 36,093 27,13 281,83
окно 4 2 2,5 5 0.44 0,7 -32 - 36,093 27,13 281,83
НС 2 12 4,5 54 79521,6 1 -32 - 33,009 0,0015 0,02
окно 5 2 2,5 5 0,44 0,7 -32 - 36,093 27,13 281,83
окно 6 2 2,5 5 0,44 0,7 -32 - 36,093 27,13 281,83
НСЗ 8 4,5 36 79521,6 1 -32 - 33,009 0,001 0,015
НД 2 2,5 5 - 1 -32 8 38,663 92,5 1372,7

102

кабинет

20

окно 1 2 2,5 5 0.44 0,7 -32 - 35,5795 26,87 268,6 268,67
НС 4 4,5 18 79521,6 1 -32 - 32,5903 0,0005 0,07
103

раздевалка

21 окно 2 2,5 5 0,44 0,7 -32 - 35,8395 27 275,2 275,207
НС 4 4,5 18 79494,9 1 -32 - 32,8023 0,0005 0,007

104

лестница

17

НД 2 2,5 5 0,562 1 -32 8 37,1555 96,4 1295,6 1295,614
НС! 4 4,5 18 79494,9 1 -32 - 31,9437 0,0005 0,007
НС! 4 4,5 18 79494,9 1 -32 - 31,9437 0,0005 0,007
105 су. 17 НС 3 4,5 13,5 79495,7 1 -32 - 31,9437 0,0004 0,006 0,006

106

душевая

25

окно 2 2,5 5 0,44 0,7 -32 - 36,8665 27,52 302,06 302,073
НС 4 4,5 18 79495,7 1 -32 - 33,6397 0,0005 0,013

Потери на нагрев инфильтрационного воздуха по 2этажу

№ помещения Название помещения

Внутренняя температура

Характеристика ограждающих конструкций k

Наружная температура

GH

Δp

Расход воздуха

Потери теплоты за счет инф.

Общие потери
наименование размер площадь

Сопротивл.

теплопередач

а b F Оинф QΣ инф
°с м м м2 °С Вт Вт
1 2 3 4 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16

202

кабинет

20

окно 1 2 2,5 5 0.44 0,7 -32 - 23,3736 20,28 202,7 202,704
НС 4 4,5 18 79521,6 1 -32 - 19,8862 0,0003 0,004
203

раздевалка

21

окно 2 2,5 5 0,44 0,7 -32 - 23,4376 20,97 213,7 213,706
НС 4 4,5 18 79494,9 1 -32 - 19,8942 0,0004 0,006

204

лестница

17

окно 2 2,5 5 0,44 0,7 -32 - 23,1784 20,164 146,34 146,345
НС! 4 4,5 18 79494,9 1 -32 - 19,8618 0,0004 0,005
205 су. 17 НС1 3 4,5 13,5 79495,7 1 -32 - 19,8618 0,0003 0,004 0,004
206 душевая 25 окно 2 2,5 5 0,44 0,7 -32 - 23,6904 20,46 224,57 224,576
НС 4 4,5 18 79495,7 1 -32 - 19,9258 0,0004 0,006

Итого теплопотери на нагрев инф. Воздуха в целом по зданию: Q инф = 7261,056Вт

Теплопоступления в помещения

Q выд = Q чел + Q обор + Q эл + Q мат + Q тех + Q изл

Тепловыделения от человека:

Q = β инт × β од ×(2,5+10,36 )×(35- t в )

β инт – коэффициент учета интенсивности работы, принимаемый для легкой работы равным 1,05;

β од – коэффициент учета теплозащитных свойств одежды = 0,65;

W в – подвижность воздуха в помещении, м/с = 0,1 м/с;

Для цеха:

Q чел =1,05×0,65×(2,5+10,36)×(35 - 20)= 60 Вт/чел

N = 15 человек;

Q чел = 15×60 = 900 Вт ;

Q выд для кабинета от людей:

Q чел =1,05×0,65×(2,5+10,36)×(35-20) = 73 Вт/чел

N = 4 человека;

Qчел = 4×73 = 292 Вт;

Теплопоступления от установок:

Теплопоступления в помещение от нагретого оборудования Qоб определяют по данным технологического проекта или вычисляют теплоотдачу от нагретой поверхности, если заданы площадь поверхности, температура поверхности.

,

где: φ – коэффициент облучаемости, принимаемый равным 1 , если рассеивание идет между параллельными поверхностями.

Данное выражение возможно упростить, приняв, что:

где b1-2 – некоторый коэффициент перевода, учитывающий влияние 4-ой степени;

при τ1 = 65°С и t вн = 20°С , b 1-2 =1,3;

εпр = 0,9 – приведенный коэффициент черноты системы тел;

С0 – постоянная Больцмана, С0 = 5,67 Вт/ м2 К4

Теплопоступления в цех от одного аппарата:

В цеху установлено 4 таких установки. Следовательно, суммарное поступление тепла в цеху от оборудования будет составлять:

Теплопоступления от электрооборудования и освещения

Q эл = k × N

N - мощность осветительных приборов или силового оборудования, Вт

k = k 1 × k 2 × k 3 × k 4

k1 = 0,7 - учитывает использование фактической мощности оборудования;

k2 = 0,5 – учитывает загрузку оборудования;

k3 = 0,5 – коэффициент одновременности работы оборудования;

k4 = 0,15 – учитывает долю перехода эл. энергии в теплоту;

k4 =1 – для светильников;

Для цеха:

Q 'эл = 0,7×0,5×0,5×0,15×18 = 0,47 кВт= 470 Вт;

Q ламп = 0,7×0,5×0,5×1×2= 350 Вт ;

Q эл = 470 + 350 = 820 Вт ;

Для кабинета: Q эл =0 т.к. люминесцентные лампы.

Определение полных теплопотерь и теплопоступлений в помещения

Q пот = Q стен + Q пол ( Q кр) + Q инф ;

Q пост = Q чел + Q эл + Q ОБ

Q от = Q пот - Q пост ;

Для цеха:

Q пот = 27487,06+ 6477,51+ 3063,711=37028,281Вт ;

Q пост = 900 + 2480 + 820 =4200 Вт

Q от =37028,281 – 4200 = 32828,281 Вт

наимен. помещения Qстен, Вт Qинф, Вт Qкр, Вт Qэл, Вт QОБ , Вт Qчел, Вт Qпот, Вт Qпост, В т Qот, Вт
ИТП подвал 3698,041 - - 820 - - 3698,041 820 2878,04
кабинет 620,23 - - - - 292 620,23 292 328,23
раздевалка 799,03 - - - - - 799,03 - 829,4
душ 724,00 - - - - - 724,00 - 749,65
лестница 464,94 - - - - - 464,94 - 910,8
сан.узел 573,77 - - - - - 573,77 - 482,35
коридор 879,06 - - - - - 879,06 - 595,65
цех 1этаж 27487,06 3063,711 6477,51 820 2480 900 37028,281 4200 32828,281
кабинет 1864,23 284,47 - - - 292 2148,7 292 1856,7
раздевалка 1954,25 285,78 - - - - 2240,03 - 2240,03
душ 2259,89 291,28 - - - - 2551,17 - 2551,17
лестница 600,41 1457,58 - - - - 2057,99 - 2057,99
сан.узел 1458,86 0,0006 - - - - 1458,861 - 1458,861
коридор - - - - - - - - -
2этаж
кабинет 1864,23 202,704 1079,58 - - 292 3146,514 292 2854,514
раздевалка 1954,25 213,706 1650,52 - - - 3818,476 - 3818,476
душ 2259,89 224,576 887,543 - - - 3372,009 - 3372,009
лестница 600,41 146,345 1017,3 - - - 1764,055 - 1764,055
сан.узел 1458,86 0,004 762,976 - - - 2221,84 - 2221,84
коридор - - 1038,06 - - - 1038,06 - 1038,06
ИТОГО: 70605,06 5896 64836,11

РАСЧЕТ И ВЫБОР ОТОПИТЕЛЬНЫХ ПРИБОРОВ

Предварительный расчет отопительных приборов.

Функцию непосредственного обогрева помещения выполняют нагревательные приборы, являющиеся основным элементом системы отопления. В них происходит подача потребителю тепла, аккумулированного теплоносителем в тепловом пункте системы. Устройство для обогрева помещения должно наилучшим образом передавать тепло от теплоносителя в помещение, обеспечивать комфортность тепловой обстановки в помещение не ухудшая его интерьера, при наименьших затратах средств, а также металла и других материалов.

Принимаю двухтрубную систему отопления с нижней разводкой. Температурный график 95/70 °С . Независимое присоединение к тепловой сети, работающей по температурному графику 150/70 °С, через пластинчатый теплообменник.

Отопительные приборы:

Принимаем стальные панельные радиаторы компании «Stelrad» (Голландия). Стальные панельные радиаторы компании «Stelrad» являются приборами высокого дизайна с упрочненной воздуховыпускной решёткой и несколько скруглёнными углами для травмобезопасности. Эти радиаторы представляют собой отопительные приборы регистрового типа (с горизонтальными каналами вверху и внизу каждой панели, соединенными вертикальными каналами с шагом 33 1/3 мм)

Δt ср =,

где: Δt ср - температурный напор;

t пр - температура горячей воды °С ;

t обр - температура охлаждённой воды °С;

t в - температура внутреннего воздуха, °С ;

где: G вд - расход воды через отопительный прибор кг/ч;

Q от - сводные теплопотери Вт;

Свд = 4,187 кДж/кг°С;

t пр - температура горячей воды °С;

t обр - температура охлаждённой воды °С;

коэффициенты β1 и β2 беруться из табл. 9.4 и 9.5 [7].

β1 = 1,04

β2 = 1,02

t пр = 95°С;

t обр = 70°С;

Требуемый номинальный тепловой поток:Q пр н для выбора типоразмера отопителя определяется:

,

где:Q от расч – требуемая теплота по результатам теплового баланса помещения;

φк – комплексный коэффициент приведения Q н усл к расчетным условиям

φк = ,

где: N , p , c – экспериментальные числовые показатели, учитывающие тип отопительного прибора, направление движения воды и ее расход.

n = 0,15 – для чугунных радиаторов;

b = 0,99 - коэффициент учета атмосферного давления в данной местности;

ψ = 0,85 - коэффициент учета направления движения теплоносителя в отопительном приборе

Коэффициент избыточного (недостаточного) тепловыделения отопительных приборов из-за кратности числа секций:

Предварительный гидравлический расчет сети отопления и выбор диаметров трубопроводов

Гидравлический расчет выполняется двумя основными способами:

1. по характеристикам гидравлического сопротивления (исходя из выбранного диаметра труб, в них определяется расход воды);

2. по удельным линейным потерям давления (зная расход воды, определяются диаметры трубопроводов).

Принимаем для стояков, подводки и магистралей водогазопроводные трубы.

Задаемся диаметрами:

- для стояков и подводки принимаем D усл =15 мм ;

- для магистралей D усл =25 мм;

При расчете с использованием характеристик сопротивления трубопроводов линейные и местные потери давления на участке системы в Па находятся по формуле:


где G – расход воды на участке, кг/ч ;

S – характеристика гидравлического сопротивления участка, Па/(кг/ч)2 ;

,

где: А - удельное динамическое давление на участке Па/(кг/ч)2 , определяется по табл 10.7 [7].

d тр и l - эквивалентный диаметр и длина участка;

λ - коэффициент гидравлического сопротивления;

Σξ- сумма коэффициентов местных сопротивлений. Определяется исходя из принятой системы отопления.

Находим потери до потребителя на самом дальнем и самом ближнем стояке (главное и малое кольцо) и результаты заносим в таблицу. При большом различии гидравлических потерь (больше 10 %) необходимо уменьшить разность гидравлических сопротивлений. Один из способов - шабирование.

На стояках с меньшими гидравлическими потерями ставятся шайбы, с сопротивлением, снижающим разность гидравлических сопротивлений стояков к допустимой.

Теплопоступления от проходящих в помещении труб систем отопления:

где q ТР верт иq ТР гор - теплопотери 1 метра вертикальной и горизонтальной трубы, зависящие от температуры теплоносителя и диаметра трубы, беруться по таблицам П. 22 и П. 23 [7] соответственно для неизолированных и изолированных труб. Изолировать рекомендуется магистрали и стояки.

l верт и l rop - соответственно длина вертикального и горизонтального участка, м .

Потери температуры в трубах находятся по формуле:

, °С

Если в проектируемом помещении разность Q от – Q тр < 0, то участок трубы (магистрали или стояка) выполняются в этом помещении с тепловой изоляцией. В качестве тепловой изоляции будем использовать пенополиуретан.

В подвале для ИТП, кабинета, раздевалки тепловыделения от труб оказались больше, чем требовалось на отопление. Оцениваем увеличение температуры в этих помещениях:

,

для ИТП:

G = 98,91 кг/ч, , ,

т.е. в ИТП будет увеличение температуры на 2,7 °С (допустимо);

для кабинета: G = 11,28 кг/ч , , т.е. в кабинете будет увеличение температуры на 2,1 °С (допустимо);

для раздевалки: G = 28,50 кг/ч , , т.е. в кабинете будет увеличение температуры на 2,5 °С (допустимо);