Скачать .docx  

Реферат: Расчет силового трансформатора

МИНИСТЕРСТВО ОБЩЕГО И

ПРОФЕЕССИОНАЛЬНОГО ОБРАЗОВАНИЯ

РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ

МОСКОВСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ИНСТИТУТ

РАДИОТЕХНИКИ ЭЛЕКТРОНИКИ И АВТОМАТИКИ

(ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ)

Курсовой проект

по предмету:

“Электротехника”.

Тема:

“Расчет силового трансформатора

Студент: Чубаков А.С.

Группа: ВАИ-6-00

Преподаватель: Плотников С.Б.

МОСКВА 2002

ВВЕДЕНИЕ.

Трансформатор – устройство, предназначенное для изменения величины переменного напряжения, - является практически обязательным структурным элементом источника вторичного электропитания. При наличии первичного источника, вырабатывающего переменное напряжение, трансформатор достаточно часто включается в источник вторичного электропитания в качестве входного элемента. В этом случае трансформатор называется силовым, и его функциональное назначение заключается в преобразовании входной системы переменного напряжения (однофазной или трехфазной) в одну или несколько других систем переменных напряжений, используемых для питания соответствующих потребителей постоянного и переменного тока. В системах питания электронной аппаратуры применяют силовые трансформаторы малой мощности ( не более 4 кВ-А для однофазных и 5 кВ-А для трехфазных систем переменного тока). Они в большинстве случаев работают при низких напряжениях на обмотках (до 1кВ), синусоидальной или близкой к синусоидальной форме преобразуемого напряжения и частоте, равной 50 Гц (частота промышленной сети).

Электронная аппаратура, как правило, требует наличия постоянного напряжения питания одного или нескольких уровней. Поэтому в источниках вторичного электропитания силовой трансформатор работает совместно с одним или несколькими выпрямителями – устройствами, преобразующими системы переменных напряжений в постоянные по полярности и пульсирующие по величине (выпрямленные) напряжения. Выпрямители могут быть регулируемыми и нерегулируемыми. Первые реализуются на базе управляемых полупроводниковых вентилей – тиристоров, вторые – на базе неуправляемых вентилей – диодов. Нерегулируемые выпрямители не обеспечивают стабилизацию выходных напряжений. При колебаниях напряжения источника электропитания, а также при изменении тока в любой из нагрузок, получающих питание от силового трансформатора, величина напряжения, снимаемого с нерегулируемого выпрямителя, изменяется.

Вместе с тем, нерегулируемы выпрямители широко применяются в системах питания электронной аппаратуры в случаях, когда отсутствуют жесткие требования со стороны соответствующих потребителей постоянного тока, или, если такие требования есть, когда предусмотрено включение стабилизаторов постоянного напряжения в цепи питания потребителей.

В данной курсовой работе представлен расчет однофазного низковольтного силового трансформатора малой мощности как структурного элемента источника вторичного электропитания, работающего в длительном режиме. Трансформатор имеет ряд обмоток. Первичная обмотка с числом витков w1 подключена к источнику электропитания, вырабатывающему переменное синусоидальное напряжение U1 и частотой 400 Гц. С двух групп вторичных обмоток с числами витков w2 и w3 снимаются переменные напряжения соответственно U2 и U3 той же частоты. Вторичная обмотка с числом витков w2 через соответствующий нерегулируемый выпрямитель В и выпрямленное напряжение U0 , снабжает электроэнергией нагрузку H3 , имеющую чисто активный характер, требующую питание постоянным током. Однофазная вторичная обмотка с числом витков w3 подключена непосредственно к нагрузке H3 , получающей питание переменным током, частота которого совпадает с частотой источника. На рис. схемы протекают следующие токи: i1 – переменный ток, потребляемый первичной обмоткой трансформатора; i2 - переменный ток в фазе вторичной обмотки с числом витков w2 ; i0 – постоянный по направлению и пульсирующий по величине (выпрямленный) ток, питающий нагрузку H3 ; i3 – переменный ток, протекающий во вторичной обмотке с числом витков w3 и нагрузке H3 .

Возможное наличие реактивных элементов в цепи нагрузки H3 учитывается коэффициентом мощности cosφ3 , равным отношению активной составляющей мощности к полной мощности, потребляемой нагрузкой.

Начальные данные:

Напряжение источника электропитания

U1

24 B

Частота напряжения источника электропитания

ƒ

400 Гц

Схема выпрямителя B в цепи питания

Однофазная мостовая

Напряжение на нагрузке H2

U0

12 В

Ток в нагрузке H2

I0

4,16 A

Характер нагрузок H2

Активный

Напряжение на нагрузке H3

U3

36 В

Ток в нагрузке H3

I3

0,277 A

Коэффициент мощности нагрузки H3

cosφ3

0,35

Температура окружающей среды

t0

30 0 C

Макс. Температура нагрева трансформатора

tTmax

120 0 C

Режим работы

длительный

1. РАСЧЕТ ВЫПРЯМИТЕЛЕЙ И ЭЛЕКТРОМАГНИТНЫЙ РАСЧЕТ ТРАНСОРМАТОРА.

01. По соотношению величин напряжений и токов в трансформаторе и выпрямителе рассчитаем среднее значение прямого тока через диод IDn р, cp и наибольшее мгновенное значение обратного напряжения на диоде UDo бр, u , n :

IDn р ,cp =0,5I0 =2,08 A

UDo бр ,u,n =1,57U0 =18,84 U

02. Для выпрямителя B выбирается диод типа КД202А

(In р, cp max =3 A, Uo бр, u , n max =50 B)

Для выпрямителя определяем среднее значение прямого напряжения на диоде UDn р, cp = 0,9 B

03. Среднее значение прямых напряжений на выпрямителе B равно

UBcp =2* UDn р, cp ; UBcp ==2*0,9=1,8 B

04. Действующее значение номинального напряжения на фазе обмотки трансформатора, работающего на выпрямителе B:

U2 =1,11(U0 +UB ср ); U2 =1,11(12+1,8)=15,3 B

и номинальный ток в нем:

I2 =1,11I0 ; I2 =1,11*4,16=4,6 A

05. Коэффициент трансформации, характеризующий взаимно-индуктивную связь между первичной обмоткой и фазой вторичной обмотки, на выпрямителе B:

k1/2 =U1 / U2 ; k1/2 =24/15,3=1,57

06. Действующее значение номинального тока в первичной обмотке, обусловленное передачей мощности от источника электропитания в цепи нагрузки вторичной обмотки, на выпрямителе B:

I1/2 =1,11I0 /k1/2 ; I1/2 =1,11*4,16/1,57=2,94 A

07. Действующее значение номинального тока в первичной обмотке трансформатора:

I1 = I1/2 +( U3 * I3 )/ U1 ; I1 =2,94+(36*0,277)/24=3,35 A

08. Расчетная мощность трансформатора

ST =0,5(U1 I1 +m2 U2 I2 + U3 I3 );

ST =0,5(24*3,35 +15,3 *4,6 +36*0,277)=80,4 B*A

09. Выбирается броневой ленточный магнитопровод из стали марки 3422,

ΔC =0,1 mm

10. Выбираем ориентировочные величины электромагнитных нагрузок: амплитуды магнитной индукции в магнитопроводе трансформатора Bm =1,34 Тл и действующее значение плотности тока в обмотке j=4,4 A/mm2

11. Определяем значение коэффициента заполнения магнитопровода сталью kc =0,88

12. Выбирается ориентировочное значение коэффициента заполнения окна магнитопровода медью k0 =0,249

13. Конструктивный параметр, представляющий собой произведение площади поперечного сечения магнитопровода SC и площади окна под обмотки S0

SC S0 =( ST 100)/(2,22*ƒ*Bm *j*kc *k0 );

SC S0 =( 80,4 *100)/(2,22*400*1,36 *4,6*0,88*0,249)= 6,6 см4

14. Выбираем типоразмер магнитопровода – ШЛ12х16 (SC S0 =6,9см4 ); a=12 mm; b=16 mm; c=12 mm; h=30 mm; SC =1,92 см2 ; S0 =3,6см2 ; lM =10,4 см; mc =135 г;

15. Выбираем ориентировочные значения падения напряжения на первичной обмотке, выраженного в процентах от номинального значения U1 , Δ U1% =3,5% и падений напряжения во вторичных обмотках, в % от соответствующих номинальных значении U2 и U3 равные друг другу Δ U2,3% =4,4%

16. Число витков ;

= 57

17. Число витков на выпрямителе B:

;

= 36

Число витков на вторичной обмотке подключенной непосредственно к нагрузке H3 :

; = 85

18. Площади поперечных сечений обмоточных проводов без изоляции для всех обмоток трансформатора рассчитываются по формулам:

q1пр = I1 /j; q1пр =3,35/4,6=0,7283 мм2

q2пр = I2 /j; q2пр =4,6 /4,6= 1 мм2

q3 пр = I3 /j; q3 пр =0,277/4,6=0,0602 мм2

19. Выбирается марка обмоточных проводов ПЭВТЛ-1 (tTmax до 1200 )

20. Габариты провода:

d 1пр =0,96 мм; q1пр =0,7238 мм2 ;d1из = 1,02 мм;

d 2пр =1,16 мм; q2пр =1,057 мм2 ;d2из = 1,24 мм;

d 3пр =0,27 мм; q3пр =0,05726 мм2 ;d3из = 0,31 мм;

21. Действующие значения плотности тока во всех обмотках трансформатора:

j1 =I1 / q1 пр ; j1 =3,35/0,7238=4,63 A/мм2 ;

j2 =I2 / q1 пр ; j1 =4,6 /1,057 =4,35 A/мм2 ;

j3 =I3 / q1пр ; j1 =0,277/0,05726 =4,84 A/мм2 ;

22. Удельные потери мощности в магнитопроводе трансформатора

PСуд = PСуд H (BmmH )2 ; PСуд =15,4 Вт/кг

23. Pc =PСуд *mc *10-3 ; Pc =15,4*135*10-3 =2,08 Вт

24. Потери мощности в обмотках

PM =ρ(0,9* j1 2 ** q1 пр +1,1(j2 2 *m2 **q2 пр + j3 2 * *q3 пр ))* lM (1+α(tTmax -20))*10-2 ;

PM =0,0175(0,9* 4,63 2 *57* 0,7238+1,1(4,35 2 *0,135*36*1,057+ 4,84 2 * 85*0,0602))* 10,4 (1+0,00411(120-20))*10-2 =2,66 Вт

25. Суммарные потери мощности в трансформаторе

PT =PC +PM ; PT =2,08+2,66=4,74 Вт

26. КПД трансформатора

;

=92,8%

27.

=81,4%

2. ТЕПЛОВОЙ РАСЧЕТ ТРАНСФОРМАТОРА.

01. Превышение температуры трансформатора над темпер. окружающей среды:

∆tT =PT RT , где RT тепловое сопротивление трансформатора.

∆tT =4,74*9,40=44,56 град/Вт

02. Установившаяся температура нагрева трансформатора:

tT =t0 +∆tT ; tT =30+44,56=74,56 0 C

Установившаяся температура нагрева трансформатора не превышает максимально допустимого значения tTmax =1200 C

3. КОНСТРУКТИВНЫЙ РАСЧЕТ ТРАНСФОРМАТОРА.

01. Выбирается бескаркасная намотка обмоток трансформатора (на гильзу.)

02. Ширина внутреннего прямоугольного отверстия изолирующей гильзы:

αr =α+2δp , где δp величина радиального зазора между гильзой и несущим катушку стержнем магнитопровода.

αr =12+2*1=14 мм

03. Толщина гильзы в радиальном направлении выбирается ∆r =1 мм

05. Габаритная высота гильзы Hr =h-2δ0 , где δ0 =0,5 мм величина осевого зазора между щечкой каркаса или торцевой поверхностью гильзы и ярмом магнитопровода.

Hr =30-1=29 мм

06. Составляется план размещения обмоток в окне магнитопровода.

07. В качестве электроизоляционного материала применяем пропиточную бумагу ИЭП-63Б, βмо =0,11 мм

08. Чисто слоев изоляционного материала:

nK вн = U1 /(mk *175), для броневого трансформатора число стержней магнитопровода mk =1

nK вн = 24/(1*175)=1

09. Толщина внутренней изоляции катушки

K вн = nK внmo ;

K вн = 1*0,11=0,11 мм

10. Высота слоя первичной обмотки

h1 =Hr -2∆h1 , где ∆h1 =1,5 – толщина концевой изоляции первичной обмотки.

h1 =29-2*1,5=26 мм

11. Число витков в одном слое первичной обмотки

w1сл =ky *h1 /d1из , где ky =0,9 – усредненное значение коэффициента укладки

w1сл =0,9*26/1,02=22

12. Число слоев первичной обмотки в катушке

n1сл = w1 /(mk *w1сл );

n1сл =57/(1*22)=3

13. Определяем максимальное действующие значение между соседними слоями первичной обмоткой:

U1mc =2*U1 *w1 сл /w1 ;

U1 mc =2*24*22/57=18,5 B

14. В качестве материала для выполнения межслоевой изоляции в первичной обмотке выбирается кабельная бумага марки К-120; β1мс =0,12 мм;

U1мс max =71 B

15. Число слоев межслоевой изоляции между соседними слоями первичной обмотки:

n1мс =U1мс / U1мс max ;

n1мс =18,5 / 71=1

16. Толщина межслоевой изоляции между соседними слоями первичной обмотки:

1мс = n1мс1мс ;

1мс =1*0,12 =0,12 мм

17. Толщина первичной обмотки в катушке с учетом межслоевой изоляции:

a1 =kp [n1сл * d1из +( n1сл -1) ∆1мс ], где kp =1,15 – усредненное значение разбухания;

a1 =1,15 [3* 1,02+( 3-1) *0,12]= 3,79 мм

18. Напряжение, определяющее толщину межобмоточной изоляции между данной обмоткой и предыдущей:

U2мо =max(U1 /mk ;m21 *U21 /mk )=24 В;

19. Число слоев межобмоточной изоляции, поверх которой наматывается данная обмотка:

n2мо =2, т.е. межобмоточная изоляция выполняется в два слоя

20. Толщина межобмоточной изоляции, поверх которой наматывается данная обмотка:

2 мо =n2 мо мо ;

2 мо =2*0,11=0,22 мм

21. Высота слоя обмотки, работающей на выпрямителе B:

h2 =h1 -2∆h2,3 , где ∆h2,3 =0,25 мм - приращение толщины концевой изоляции каждой из вторичной обмоток по отношению к концевой изоляции предыдущей обмотки:

h2 =26-2*0,25=25,5 мм

22. Для вторичной обмотки, работающей на выпрямитель, число витков одом слое обмотки:

w2сл =ky *h2 /d2из ;

w2сл =0,9*25,5/1,24=18

23. Число слоев вторичных обмоток, работающих на выпрямитель, в катушке:

n2сл =m2 *w2 /(mk *w2сл );

n2сл =1*36/(1*18)=2

24. Максимальное действующее напряжение между соседними слоями:

U2 мс =m2 *U2 /mk ;

U2 мс =1*15,3/1=15,3 В

25. Для вторичной обмотки, работающей на выпрямитель, выбираем электроизоляционный материал: кабельная бумага марки К-120;

β2мс =0,12 мм; U2мс max =71B

26. Для вторичной обмотки, работающей на выпрямитель, число слоев межслоевой изоляции между соседними слоями обмотки:

n2мс =U /U2мс max ;

n2мс =15,3/71=1

27. Для вторичной обмотки, работающей на выпрямитель, толщина межслоевой изоляции соседними слоями обмотки:

2 мс =n2 мс2 мс ;

2 мс =1*0,12=0,12 мм

28. Толщина каждой из вторичной обмотки, работающей на выпрямитель, в катушке с учетом межслоевой изоляции:

a2 =kp (n2 сл *d2 из +( n2 сл -1) ∆2 мс )

a2 =1,15(2*1,24 +(2-1) 0,12)= 2,99 мм

29. Для вторичной обмотки, подключенной непосредственно к нагрузке H3 , находится напряжение, определяющее толщину межобмоточной изоляции между данной обмоткой и предыдущей:

U3 мо 1 =max(m2z *U2z /mk ;U3 /mk );

U3мо1 =36 В

30. Для вторичной обмотки, работающей непосредственно на нагрузку, определяем число слоев межобмоточной изоляции, поверх которой наматывается данная обмотка:

n3мо =2

31. Для вторичной обмотки, работающей на нагрузку, толщина межобмоточной изоляции, поверх которой наматывается данная обмотка:

3мо =n3молмо ;

3мо =2*0,11=0,22 мм

32. Для каждой вторичной обмотки, работающей на нагрузку, определяется высота слоя обмотки:

h3 =h1 -2(Z+ξ)∆h2,3

h3 =26-2(1+1)0,25=25 мм

33. Для каждой вторичной обмотки, работающей на нагрузку, число витков в одном слое обмотки:

w3 сл =ky *h3 /d3 из ;

w3сл =0,9*25/0,31=72

34. Число слоев вторичной, работающей на нагрузку, в катушке

n3сл = w3 /(mk *w3сл );

n3сл = 85/(1*72)=2

35. Для каждой из вторичной обмотки, работающей на нагрузку, определяется максимальное действующее напряжение между соседними слоями:

U3мс =U3 /mk ;

U3мс= 36/1=36 В

36. Для вторичной обмотки, работающей на нагрузку, выбираем электроизоляционный материал: телефонная бумага КТ-50, его толщина

β3мс =0,05 мм; U3мс max =57 B

37. Для вторичной обмотки, работающей на выпрямитель, число слоев межслоевой изоляции между соседними слоями обмотки:

n3мс =U3мс /U3мс max ;

n3мс =36/57=1

38. Для вторичной обмотки, работающей на нагрузку, толщина межобмоточной изоляции, поверх которой наматывается данная обмотка:

3мс =n3мс3мс ;

3мс =1*0,05=0,05 мм

39. Толщина каждой из вторичной обмотки, работающей на выпрямитель, в катушке с учетом межслоевой изоляции:

a3 =kp (n3сл *d3из +( n3сл -1) ∆3мс )

a3 =1,15(2*0,31+(2-1) 0,05)= 0,77 мм

40. Число слоев изоляционного материала наружной изоляции катушки:

nK нар =2

41. Толщина наружной изоляции катушки:

K ар = nK нармо ;

K ар = 2*0,11=0,22 мм

42. Толщина катушки в радиальном направлении с учетом изоляции на гильзе, межобмоточной изоляций и наружной изоляции катушки:

ak =∆K вн +a1 +∆2 мо +a2 +∆3 мо +a3 +∆K нар ak= 0,11+3,79+0,22+2,99+0,22+0,77+0,22=8,32 мм

43. Ширина свободного промежутка в окне магнитопровода: зазор между наружной боковой поверхностью катушки и боковым стержнем магнитопровода:

δ=c-( δp +∆r +ak );

δ=12-(1+1+8,32)= 1,68 мм

Вывод: обмотка трансформатора нормально укладываются в окне магнитопровода, следовательно расчет трансформатора можно считать завершенным.

5. ЛИТЕРАТУРА :

1. Курс лекций по электротехники Плотникова С.Б.

2. Петропольская Н.В., Ковалев С.Н., Цыпкин В.Н., Однофазные силовые трансформаторы в системах электропитания электронной аппаратуры.

МИРЭА, Москва 1996 г.

3. Бессонов Л.А. Теоретические основы электротехники. М., Высшая школа, 1978 г.